Perché l'ossigeno disciolto non può essere troppo alto nel trattamento delle acque reflue?
Il principio di processo del sistema di trattamento aerobico consiste nell'utilizzare il metabolismo dei microrganismi aerobici per convertire gli inquinanti organici presenti nelle acque reflue in anidride carbonica e acqua innocue, nonché in energia per la loro stessa sopravvivenza; l'ossigeno è necessario per mantenere le normali attività vitali dei microrganismi. Quindi, maggiore è l'ossigeno disciolto, migliore sarà l'effetto del sistema di trattamento aerobico?
Prima di rispondere a questa domanda, è necessario comprendere il concetto di rapporto tra cibo e micro in un sistema aerobico. Prendendo come esempio il sistema a fanghi attivi comunemente utilizzato, il rapporto tra la quantità totale di BOD fornita alla vasca di aerazione e la quantità totale di fanghi attivi nella vasca di aerazione ogni giorno è il rapporto tra cibo e microrganismi (in cui il BOD fornito può essere considerato come il cibo fornito ai microrganismi).
La formula per calcolare il rapporto cibo-microbo è la seguente:
F/M=Q*BOD5/(MLVSS*Va)
F: Food sta per cibo, la quantità di cibo che entra nel sistema (BOD)
M: Microrganismo indica la quantità di materia attiva (volume di fango)
Q: volume dell'acqua, BOD5: valore del BOD5 in ingresso
MLVSS: concentrazione di fanghi attivi
Va: volume del serbatoio di aerazione
Di solito l'intervallo appropriato di cibo e micro-rapporto è compreso tra 0,1-0,25kgBOD5/kgMLSS.d. Un rapporto troppo alto di cibo e micro-rapporto indica che i microrganismi hanno troppo cibo e che il serbatoio di aerazione è in uno stato di funzionamento ad alto carico, mentre un rapporto troppo basso di cibo e micro-rapporto significa che il serbatoio di aerazione è in uno stato di funzionamento a basso carico.
Un micro-rapporto alimentare troppo alto e uno troppo basso quali risultati possono dare?
1. Quando il serbatoio di aerazione si trova nell'intervallo appropriato di funzionamento del micro-rapporto alimentare, la struttura del floc dei fanghi attivi è buona, le prestazioni di assestamento sono buone, l'acqua è chiara e trasparente;
2. Quando il serbatoio di aerazione è in uno stato di funzionamento ad alto rapporto di microalimentazione, anche in sovraccarico, a causa dell'eccesso di cibo, il deterioramento delle prestazioni di decantazione dei fanghi attivi, l'acqua torbida, le acque reflue nel BOD è difficile da degradare completamente;
3. Quando il serbatoio di aerazione si trova in uno stato di funzionamento a basso rapporto di microalimentazione, a causa dell'alimentazione insufficiente, è facile che i fanghi attivi presentino un fenomeno di invecchiamento.
Il funzionamento a lungo termine con un basso micro-rapporto alimentare può portare alla non flocculazione dei fanghi e persino indurre l'espansione dei batteri filamentosi dei fanghi attivi.
Quando si verifica il fenomeno dell'invecchiamento dei fanghi attivi e si innesca la deflocculazione dei fanghi, la struttura del fiocco dei fanghi attivi si allenta e l'effluente trasporta molti frammenti di fango fine, con conseguente diminuzione della limpidezza dell'effluente e deterioramento della qualità dell'acqua.
Dopo aver compreso il microrapporto alimentare, esaminiamo l'impatto dell'ossigeno disciolto sull'effetto del trattamento.
Quando il serbatoio di aerazione è in funzione con un elevato micro-rapporto alimentare, il mantenimento di un ossigeno disciolto relativamente alto è favorevole, può accelerare il tasso di degradazione della materia organica nelle acque reflue.
Quando il serbatoio di aerazione si trova in uno stato di funzionamento con un basso rapporto di microalimentazione, se mantiene ancora un'elevata quantità di ossigeno disciolto, a causa della carenza di cibo, promuoverà il metabolismo endogeno dei fanghi attivi per accelerare il verificarsi del fenomeno della flocculazione dei fanghi attivi, che di solito viene definito come il fenomeno della sovraesposizione. L'ossigeno disciolto elevato accelera il metabolismo dei microrganismi, si può dare un'immagine di alcuni esempi, è come una persona, nel caso in cui non mangi abbastanza cibo, si lascia anche lavorare duramente, può solo accelerare la sua forma di assottigliamento, fino alla morte.
Pertanto, nel funzionamento del sistema aerobico, il controllo della concentrazione di ossigeno disciolto deve essere strettamente correlato al controllo del micro-rapporto alimentare; un elevato micro-rapporto alimentare può controllare una maggiore concentrazione di ossigeno disciolto, favorendo l'efficace degradazione degli inquinanti organici. Al contrario, quando il micro-rapporto alimentare è insufficiente, la concentrazione di ossigeno disciolto deve essere controllata relativamente bassa, riducendo il tasso di metabolismo endogeno, al fine di evitare l'invecchiamento dei fanghi e il fenomeno della deflocculazione dei fanghi, ma anche di ridurre il consumo di energia e risparmiare sui costi operativi. In pratica, possiamo controllare l'ossigeno disciolto della vasca aerobica controllando la frequenza del ventilatore, il tempo di funzionamento o regolando la dimensione della valvola di rilascio dell'aria.
Il trattamento delle acque reflue nel principio della cristallizzazione per evaporazione, la conoscenza del processo è cosa?
Nell'industria chimica, nell'industria della produzione industriale l'evaporazione, l'evaporazione e la concentrazione, l'evaporazione e la cristallizzazione sono processi comuni, l'evaporazione e la cristallizzazione sono attualmente più utilizzate nel trattamento delle acque reflue industriali, il principio dell'evaporazione e della cristallizzazione qual è?
Il principio dell'evaporazione
Il principio dell'evaporazione è quello di rendere la soluzione contenente soluti non volatili in ebollizione vaporizzazione, e spostare fuori del vapore, in modo che la concentrazione di soluti in soluzione per aumentare l'operazione unitaria, le operazioni di evaporazione sono ampiamente utilizzati nell'industria chimica, industria petrolchimica, cristallizzazione evaporazione, evaporazione e concentrazione è un tipo comune di processo.
Il principio della cristallizzazione per evaporazione
La cristallizzazione per evaporazione avviene attraverso il processo di evaporazione, con la volatilizzazione del solvente, la soluzione insatura originale diventa gradualmente soluzione satura, la soluzione satura e poi gradualmente soluzione supersatura, quindi il soluto inizierà a precipitare dalla soluzione supersatura. Molti soluti possono precipitare sotto forma di cristalli (anche sotto forma di precipitazione amorfa), che è il processo di cristallizzazione.
Per le operazioni di evaporazione, la cristallizzazione evaporativa viene effettuata per rimuovere il solvente, portare la soluzione a saturazione e successivamente riscaldarla o raffreddarla per far precipitare un prodotto solido per ottenere un soluto solido.
Come funziona la cristallizzazione per evaporazione
L'operazione di cristallizzazione per evaporazione richiede un apporto costante di energia termica; la fonte di calore utilizzata nell'industria è solitamente il vapore acqueo e l'evaporazione della maggior parte del materiale è una soluzione acquosa; anche l'evaporazione del vapore è prodotta dal vapore acqueo, per distinguere facilmente tra il primo è chiamato vapore di riscaldamento o vapore grezzo, il secondo è noto come vapore secondario.
La modalità di funzionamento è: pressione atmosferica, pressurizzazione, decompressione (vuoto), evaporazione.
Processo di cristallizzazione per evaporazione
Nel processo di cristallizzazione evaporativa, viene comunemente utilizzata la modalità di evaporazione flash (evaporazione flash): si tratta di una speciale evaporazione per decompressione, in cui la pressione della soluzione calda viene ridotta a una pressione inferiore a quella di saturazione alla temperatura della soluzione, quindi parte dell'acqua viene fatta bollire nell'istante in cui la pressione viene ridotta per vaporizzare. Il vantaggio dell'evaporazione flash è quello di evitare di generare uno strato di calcare sulla superficie di trasferimento del calore; l'evaporazione flash non ha bisogno di essere riscaldata, il calore proviene dalla loro stessa espulsione di calore sensibile.
L'evaporazione a pompa di calore è anche uno dei processi di cristallizzazione dell'evaporazione, che aumenta la pressione e la temperatura del vapore secondario, riutilizzato come evaporazione del vapore di riscaldamento, chiamato evaporazione a pompa di calore o evaporazione a ricompressione del vapore.
L'evaporazione della pompa di calore consiste nel consumare parte dell'energia di alta qualità (energia meccanica, energia elettrica) o dell'energia termica ad alta temperatura a spese del ciclo termico, il calore sarà trasferito dall'oggetto a bassa temperatura all'oggetto ad alta temperatura del dispositivo di utilizzo dell'energia.
Quando si esegue il processo di cristallizzazione per evaporazione, occorre anche considerare come scegliere la giusta attrezzatura per la cristallizzazione per evaporazione.
Come selezionare l'apparecchiatura di cristallizzazione ad evaporazione appropriata
A seconda della situazione, per l'evaporazione dei sali si preferisce l'evaporatore a circolazione forzata. Se la concentrazione di sali è bassa, è possibile utilizzare anche l'evaporatore a film cadente anteriore + l'evaporatore a circolazione forzata per ridurre il funzionamento e l'investimento iniziale. Per l'evaporazione di altri tipi di prodotti non salini, si preferisce l'evaporatore a film cadente.
| Fosfonati Antincrostanti, inibitori della corrosione e agenti chelanti | |
| Acido amino-trimetilenico fosfonico (ATMP) | N. CAS 6419-19-8 |
| Acido 1-idrossietilidene-1,1-difosfonico (HEDP) | N. CAS 2809-21-4 |
| Acido etilen-diammino tetra (metilen-fosfonico) EDTMPA (solido) | N. CAS 1429-50-1 |
| Acido dietilene triammina penta (metilene fosfonico) (DTPMPA) | N. CAS 15827-60-8 |
| Acido 2-fosfonobutano -1,2,4-tricarbossilico (PBTC) | N. CAS 37971-36-1 |
| Acido 2-idrossi-fosfonoacetico (HPAA) | N. CAS 23783-26-8 |
| EsaMetilenDiamminaTetra (Acido MetilenFosfonico) HMDTMPA | N. CAS 23605-74-5 |
| Acido poliammino polietere metilene fosfonico (PAPEMP) | |
| Bis(Esametilene Triamina Penta (Acido Metilenico Fosfonico)) BHMTPMP | N. CAS 34690-00-1 |
| Acido idrossietilammino-di(metilene-fosfonico) (HEMPA) | N. CAS 5995-42-6 |
| Sali di fosfonati | |
| Sale tetra-sodico di acido amino-trimetilen-fosfonico (ATMP-Na4) | N. CAS 20592-85-2 |
| Sale penta-sodico di acido amino-trimetilenfosfonico (ATMP-Na5) | N. CAS 2235-43-0 |
| Monosodio dell'acido 1-idrossietilidene-1,1-difosfonico (HEDP-Na) | N. CAS 29329-71-3 |
| (HEDP-Na2) | N. CAS 7414-83-7 |
| Sale tetra-sodico di acido 1-idrossietilidene-1,1-difosfonico (HEDP-Na4) | N. CAS 3794-83-0 |
| Sale di potassio dell'acido 1-idrossietilidene-1,1-difosfonico (HEDP-K2) | N. CAS 21089-06-5 |
| Sale pentasodico di etilendiammina tetra (acido metilenfosfonico) (EDTMP-Na5) | N. CAS 7651-99-2 |
| Sale sodico epta di acido dietilene triammina penta (metilene fosfonico) (DTPMP-Na7) | N. CAS 68155-78-2 |
| Sale di sodio dell'acido dietilene triammina penta (metilene fosfonico) (DTPMP-Na2) | N. CAS 22042-96-2 |
| Acido 2-fosfonobutano -1,2,4-tricarbossilico, sale di sodio (PBTC-Na4) | N. CAS 40372-66-5 |
| Sale di potassio dell'acido esa-metilen-diammino-tetra (metilene-fosfonico) HMDTMPA-K6 | N. CAS 53473-28-2 |
| Sale sodico parzialmente neutralizzato di acido bis-esametilen-triammina penta (metilen-fosfonico) BHMTPH-PN(Na2) | N. CAS 35657-77-3 |
| Antincrostante e disperdente policarbossilico | |
| Acido poliacrilico (PAA) 50% 63% | N. CAS 9003-01-4 |
| Acido poliacrilico sale sodico (PAAS) 45% 90% | N. CAS 9003-04-7 |
| Anidride polimaleica idrolizzata (HPMA) | N. CAS 26099-09-2 |
| Copolimero di acido maleico e acrilico (MA/AA) | N. CAS 26677-99-6 |
| Copolimero dell'acido acrilico-2-acrilammido-2-metilpropano solfonico (AA/AMPS) | N. CAS 40623-75-4 |
| TH-164 Acido fosfino-carbossilico (PCA) | N. CAS 71050-62-9 |
| Antincrostante e disperdente biodegradabile | |
| Sodio dell'acido poliossisuccinico (PESA) | N. CAS 51274-37-4 |
| N. CAS 109578-44-1 | |
| Sale di sodio dell'acido poliaspartico (PASP) | N. CAS 181828-06-8 |
| N. CAS 35608-40-6 | |
| Biocida e algicida | |
| Cloruro di benzalconio (cloruro di dodecil-dimetil-benzil-ammonio) | N. CAS 8001-54-5, |
| N. CAS 63449-41-2, | |
| N. CAS 139-07-1 | |
| Isotiazolinoni | N. CAS 26172-55-4, |
| N. CAS 2682-20-4 | |
| Solfato di tetrakis(idrossimetil)fosfonio (THPS) | N. CAS 55566-30-8 |
| GLUTARALDEIDE | N. CAS 111-30-8 |
| Inibitori della corrosione | |
| Sale di sodio del toliltriazolo (TTA-Na) | N. CAS 64665-57-2 |
| Toliltriazolo (TTA) | N. CAS 29385-43-1 |
| Sale sodico di 1,2,3-benzotriazolo (BTA-Na) | N. CAS 15217-42-2 |
| 1,2,3-Benzotriazolo (BTA) | N. CAS 95-14-7 |
| Sale di sodio del 2-Mercaptobenzotiazolo (MBT-Na) | N. CAS 2492-26-4 |
| 2-Mercaptobenzotiazolo (MBT) | N. CAS 149-30-4 |
| Scavenger di ossigeno | |
| Cicloesilammina | N. CAS 108-91-8 |
| Morfina | N. CAS 110-91-8 |
| Altro | |
| Sodio dietilesil solfosuccinato | N. CAS 1639-66-3 |
| Acetilcloruro | N. CAS 75-36-5 |
| Agente chelante verde TH-GC (acido glutammico, acido N,N-diacetico, sale tetra-sodico) | N. CAS 51981-21-6 |