Pourquoi l'oxygène dissous ne peut-il pas être trop élevé dans le traitement des eaux usées ?
Le principe du système de traitement aérobie est d'utiliser le métabolisme des micro-organismes aérobies pour convertir les polluants organiques présents dans les eaux usées en dioxyde de carbone inoffensif et en eau, ainsi qu'en énergie pour leur propre survie, et l'oxygène est nécessaire pour maintenir les activités normales des micro-organismes. Ainsi, plus l'oxygène dissous est élevé, plus l'effet de traitement du système aérobie est important ?
Avant de répondre à cette question, il faut d'abord comprendre le concept du rapport entre la nourriture et les micro-organismes dans un système aérobie. Prenons l'exemple du système à boues activées couramment utilisé. Le rapport entre la quantité totale de DBO fournie au bassin d'aération et la quantité totale de boues activées dans le bassin d'aération chaque jour est le rapport entre la nourriture et les micro-organismes (dans lequel la DBO fournie peut être considérée comme la nourriture fournie aux micro-organismes).
La formule de calcul du rapport aliments-microbes est la suivante :
F/M=Q*BOD5/(MLVSS*Va)
F : Food signifie nourriture, la quantité de nourriture entrant dans le système (DBO).
M : Microorganisme représente la quantité de matière active (volume de boue).
Q : volume d'eau, DBO5 : valeur de la DBO5 de l'influent
MLVSS : concentration des boues activées
Va : volume du bassin d'aération
Habituellement, la fourchette appropriée de nourriture et de microratio se situe entre 0,1 et 0,25 kg de DBO5/kg de MSLM.d. Un ratio de nourriture et de microratio trop élevé indique que les micro-organismes ont trop de nourriture et que le bassin d'aération est en état de charge élevée, tandis qu'un ratio de nourriture et de microratio trop faible signifie que le bassin d'aération est en état de charge faible.
Quels sont les résultats d'un rapport alimentaire trop élevé ou trop bas ?
1. Lorsque le bassin d'aération se trouve dans la plage appropriée de fonctionnement du micro-ratio alimentaire, la structure du floc de boue activée est bonne, la performance de décantation est bonne, l'eau est claire et transparente ;
2. Lorsque le bassin d'aération fonctionne avec un taux élevé de micro-aliments, voire en surcharge, en raison de l'excès d'aliments, la performance de décantation des boues activées se détériore, l'eau est turbide et il est difficile de dégrader complètement les eaux usées dans la DBO ;
3. Lorsque le bassin d'aération fonctionne avec un faible ratio de micro-alimentation, les boues activées ont tendance à vieillir en raison de l'insuffisance de nourriture.
Un fonctionnement à long terme avec un faible rapport de micro-alimentation peut conduire à une non-floculation des boues et même induire l'expansion des bactéries filamenteuses des boues activées.
Lorsque le phénomène de vieillissement des boues activées se produit et déclenche la défloculation des boues, la structure du floc des boues activées devient plus lâche et l'effluent contient de nombreux fragments de boues fines, ce qui entraîne une diminution de la clarté de l'effluent et une détérioration de la qualité de l'eau.
Après avoir compris le micro ratio alimentaire, nous examinons l'impact de l'oxygène dissous sur l'effet du traitement.
Lorsque le bassin d'aération fonctionne avec un microratio alimentaire élevé, le maintien d'un taux d'oxygène dissous relativement élevé est favorable, ce qui peut accélérer le taux de dégradation de la matière organique dans les eaux usées.
Lorsque le bassin d'aération fonctionne avec un faible rapport nourriture/micro, si l'oxygène dissous reste élevé, le manque de nourriture favorise le métabolisme endogène des boues activées et accélère le phénomène de floculation des boues activées, que l'on appelle généralement le phénomène de surexposition. Un taux élevé d'oxygène dissous accélère le métabolisme des micro-organismes, comme dans le cas d'une personne qui ne mange pas assez, mais qui travaille dur, ce qui ne peut qu'accélérer son amincissement, jusqu'à sa mort.
Par conséquent, dans le fonctionnement du système aérobie, le contrôle de la concentration d'oxygène dissous doit être étroitement lié au contrôle du rapport de micro-alimentation, un rapport de micro-alimentation élevé peut contrôler la concentration plus élevée d'oxygène dissous, ce qui favorise la dégradation efficace des polluants organiques. Au contraire, lorsque le rapport de micro-alimentation est insuffisant, la concentration d'oxygène dissous doit être contrôlée à un niveau relativement bas, afin de réduire le taux de métabolisme endogène, d'éviter le vieillissement des boues et le phénomène de défloculation des boues, mais aussi de réduire la consommation d'énergie et d'économiser les coûts d'exploitation. En pratique, nous pouvons contrôler l'oxygène dissous du réservoir aérobie en contrôlant la fréquence du ventilateur, la durée de fonctionnement ou en ajustant la taille de la vanne de libération d'air.
Le traitement des eaux usées selon le principe de l'évaporation-cristallisation, la connaissance du processus, c'est quoi ?
Dans l'industrie chimique, l'industrie de production industrielle, l'évaporation, l'évaporation et la concentration, l'évaporation et la cristallisation sont des processus courants, l'évaporation et la cristallisation sont actuellement plus largement utilisées dans le traitement des eaux usées industrielles, le principe de l'évaporation et de la cristallisation est quoi ?
Le principe de l'évaporation
Le principe de l'évaporation est de faire bouillir la solution contenant des solutés non volatils, de la vaporiser, et de la faire sortir de la vapeur, de sorte que la concentration des solutés dans la solution augmente l'unité d'opération, les opérations d'évaporation sont largement utilisées dans l'industrie chimique, l'industrie pétrochimique, la cristallisation par évaporation, l'évaporation et la concentration est un type de processus courant.
Le principe de la cristallisation par évaporation
La cristallisation par évaporation se fait par le processus d'évaporation, avec la volatilisation du solvant, la solution non saturée d'origine devient progressivement une solution saturée, la solution saturée devient progressivement une solution sursaturée, puis le soluté commence à précipiter à partir de la solution sursaturée. De nombreux solutés peuvent être précipités sous forme de cristaux (également sous forme de précipitations amorphes), ce qui constitue le processus de cristallisation.
Pour les opérations d'évaporation, la cristallisation par évaporation est effectuée pour éliminer le solvant, augmenter la solution jusqu'à saturation, puis la chauffer ou la refroidir pour précipiter un produit solide afin d'obtenir un soluté solide.
Comment fonctionne la cristallisation par évaporation ?
La source de chaleur utilisée dans l'industrie est généralement la vapeur d'eau, et l'évaporation de la plupart des matériaux est une solution aqueuse, l'évaporation de la vapeur est également produite par la vapeur d'eau, afin de faciliter la distinction entre la première est appelée vapeur de chauffage ou vapeur brute, la seconde est connue sous le nom de vapeur secondaire.
Pour la cristallisation par évaporation, le mode de fonctionnement est le suivant : pression atmosphérique, pressurisation, décompression (vide), évaporation.
Processus de cristallisation par évaporation
Dans le processus de cristallisation par évaporation, le mode d'évaporation flash (évaporation flash) est couramment utilisé : il s'agit d'une évaporation par décompression spéciale, la pression de la solution chaude est réduite à une pression inférieure à la pression de saturation à la température de la solution, puis une partie de l'eau est bouillie à l'instant où la pression est réduite pour se vaporiser. L'avantage de l'évaporation flash est d'éviter de générer une couche de tartre sur la surface de transfert de chaleur, l'évaporation flash n'a pas besoin d'être chauffée, la chaleur provient de leur propre excrétion de chaleur sensible.
L'évaporation par pompe à chaleur est également l'un des processus de cristallisation par évaporation, augmentant la pression et la température de la vapeur secondaire, réutilisée comme évaporation de la vapeur de chauffage, appelée évaporation par pompe à chaleur ou évaporation par recompression de la vapeur.
L'évaporation de la pompe à chaleur consiste à consommer une partie de l'énergie de haute qualité (énergie mécanique, énergie électrique) ou de l'énergie thermique à haute température aux dépens du cycle thermique, la chaleur sera transférée de l'objet à basse température à l'objet à haute température du dispositif d'utilisation de l'énergie.
Lors du processus de cristallisation par évaporation, nous devons également nous demander comment choisir le bon équipement de cristallisation par évaporation.
Comment sélectionner l'équipement de cristallisation par évaporation approprié ?
Selon la situation, pour l'évaporation des sels, l'évaporateur à circulation forcée est préférable. Si la concentration de sels est faible, l'évaporateur à film tombant frontal + l'évaporateur à circulation forcée peuvent également être utilisés pour réduire le fonctionnement et l'investissement initial. Pour l'évaporation d'autres types de produits non salins, l'évaporateur à film tombant est préférable.
| Phosphonates Antiscalants, inhibiteurs de corrosion et agents chélateurs | |
| Acide aminotriméthylène phosphonique (ATMP) | No CAS 6419-19-8 |
| Acide 1-Hydroxy Ethylidène-1,1-Diphosphonique (HEDP) | N° CAS 2809-21-4 |
| Acide éthylène diamine tétra (méthylène phosphonique) EDTMPA (solide) | No CAS 1429-50-1 |
| Acide diéthylène triamine penta (méthylène phosphonique) (DTPMPA) | No CAS 15827-60-8 |
| Acide 2-Phosphonobutane -1,2,4-Tricarboxylique (PBTC) | No CAS 37971-36-1 |
| Acide 2-Hydroxy Phosphonoacétique (HPAA) | No CAS 23783-26-8 |
| Acide hexa-méthylène-diamine-tétra (méthylène-phosphonique) HMDTMPA | No CAS 23605-74-5 |
| Acide polyamino polyéther méthylène phosphonique (PAPEMP) | |
| Bis(acide hexa-méthylène triamine penta (méthylène phosphonique)) BHMTPMP | N° CAS 34690-00-1 |
| Acide hydroxyéthylamino-Di(méthylène phosphonique) (HEMPA) | No CAS 5995-42-6 |
| Sels de phosphonates | |
| Sel tétra-sodique de l'acide aminotriméthylène phosphonique (ATMP-Na4) | Numéro CAS 20592-85-2 |
| Sel penta-sodique de l'acide aminotriméthylène phosphonique (ATMP-Na5) | No CAS 2235-43-0 |
| Mono-sodium de l'acide 1-Hydroxy Ethylidène-1,1-Diphosphonique (HEDP-Na) | No CAS 29329-71-3 |
| (HEDP-Na2) | Numéro CAS 7414-83-7 |
| Sel tétra sodique de l'acide 1 hydroxy éthylidène-1,1 diphosphonique (HEDP-Na4) | Numéro CAS 3794-83-0 |
| Sel de potassium de l'acide 1 hydroxy éthylidène-1,1 diphosphonique (HEDP-K2) | No CAS 21089-06-5 |
| Sel pentasodique de l'acide éthylène diamine tétra (méthylène phosphonique) (EDTMP-Na5) | Numéro CAS 7651-99-2 |
| Sel de sodium Hepta de l'acide diéthylène triamine penta (méthylène phosphonique) (DTPMP-Na7) | No CAS 68155-78-2 |
| Sel de sodium de l'acide diéthylène triamine penta (méthylène phosphonique) (DTPMP-Na2) | Numéro CAS 22042-96-2 |
| Acide phosphonobutane-2,2,4-tricarboxylique, sel de sodium (PBTC-Na4) | No CAS 40372-66-5 |
| Sel de potassium de l'acide hexa-méthylène-diamine-tétra (méthylène-phosphonique) HMDTMPA-K6 | Numéro CAS 53473-28-2 |
| Sel de sodium partiellement neutralisé de l'acide bis hexaméthylène triamine penta (méthylène phosphonique) BHMTPH-PN(Na2) | Numéro CAS 35657-77-3 |
| Antiscalaire et dispersant polycarboxylique | |
| Acide polyacrylique (PAA) 50% 63% | No CAS 9003-01-4 |
| Sel de sodium de l'acide polyacrylique (PAAS) 45% 90% | Numéro CAS 9003-04-7 |
| Anhydride polymaléique hydrolysé (HPMA) | No CAS 26099-09-2 |
| Copolymère d'acide maléique et d'acide acrylique (MA/AA) | No CAS 26677-99-6 |
| Copolymère d'acide acrylique-2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (AA/AMPS) | Numéro CAS 40623-75-4 |
| TH-164 Acide phosphino-carboxylique (PCA) | Numéro CAS 71050-62-9 |
| Antiscalaire et dispersant biodégradable | |
| Sodium de l'acide polyépoxysuccinique (PESA) | Numéro CAS 51274-37-4 |
| No CAS 109578-44-1 | |
| Sel de sodium de l'acide polyaspartique (PASP) | No CAS 181828-06-8 |
| No CAS 35608-40-6 | |
| Biocide et algicide | |
| Chlorure de benzalkonium (chlorure de dodécyl-diméthyl-benzyl-ammonium) | Numéro CAS 8001-54-5, |
| No CAS 63449-41-2, | |
| No CAS 139-07-1 | |
| Isothiazolinones | No CAS 26172-55-4, |
| No CAS 2682-20-4 | |
| Sulfate de tétrakis(hydroxyméthyl)phosphonium(THPS) | No CAS 55566-30-8 |
| GLUTARALDEHYDE | No CAS 111-30-8 |
| Inhibiteurs de corrosion | |
| Sel de sodium du tolyltriazole (TTA-Na) | No CAS 64665-57-2 |
| Tolyltriazole (TTA) | No CAS 29385-43-1 |
| Sel de sodium du 1,2,3-benzotriazole (BTA-Na) | Numéro CAS 15217-42-2 |
| 1,2,3-Benzotriazole (BTA) | No CAS 95-14-7 |
| Sel de sodium du 2-Mercaptobenzothiazole (MBT-Na) | No CAS 2492-26-4 |
| 2-Mercaptobenzothiazole (MBT) | No CAS 149-30-4 |
| Piégeur d'oxygène | |
| Cyclohexylamine | Numéro CAS 108-91-8 |
| Morpholine | No CAS 110-91-8 |
| Autres | |
| Sulfosuccinate de sodium et de diéthylhexyle | No CAS 1639-66-3 |
| Chlorure d'acétyle | No CAS 75-36-5 |
| TH-GC Agent chélateur vert (acide glutamique, acide N,N-diacétique, sel tétra sodique) | No CAS 51981-21-6 |